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  要进行改动,不但工程量很大,而且收效不大,事倍功半。现场调查发现:脱硫塔进口管道的布置极不合理,气流阻力损失很大。但又无法进行改进。上午试验情况表明:乙侧引风机出口静压已高达 1100pa,此值表明:风机出口到烟道之间的阻力(即脱硫塔本身及其进出口管道的系统阻力)非常之大由于脱硫塔装置布置在引风机之后,脱硫塔本身的阻力损失又很大。因此,引风机出口的烟气静压大为增高,致使引风机在正压条件下工作(1100pa)。原有引风机的主轴密封的简易结构已不能满足目前的要求。从轴封处向外喷出的140热烟气流对风机传动主轴的轴承的长期安全工作是一种直接威胁。可采用适当的主轴密封结构和遏阻主轴热传导的措施以改变被动现状 应该指出的是,麻石结构的脱硫塔在正压下工作,运行中正压烟气由内向外的推力很大(约110kg/m2)。这对砌石塔体的安全可靠工作和不断向外冒烟从而污染环境均是非常不利的因素,两者相差值为550pa.即由此单一因素的影响导致2风机系统的阻力比1引风机系统高出550pa之巨。

  两台引风机进气箱前的一分为两的裤衩管处气流流通不顺畅,由于上游气流在离心力和惯性力的作用下2风机的风量要小一些,这是由于现场条件的限制布置困难所造成的影响。上述从三个方面分析了2引风机系统阻力比较大的实际情况。由于风机本身选型匹配不良,脱硫塔阻力很大,在风机(dp/dq)>0的压力曲线上升段的不稳定区域内极易产生旋转脱流的失速状态。在两台风机入口档板开度基本接近的情况下,是2引风机失速,即引风机被抢风。其风量很小,这是很自然的现象了。

  并列运行的两台引风机气流中粉煤灰分配的均匀性电气除尘器出口管道经过两个90度弯头转弯后到引风机上游的裤衩管前。由于气流在弯头内转弯时形成的离心力的作用,致使高浓度,重颗粒、大尺寸的粉煤灰将以较高的份额比例进入1引风机,而2风机正好相反。同理,由于so2的分子量(64)远大于o2的分子量(32)和空气的平均分子量因此在转弯过程中,so2也将自然地富集于1引风机和1脱硫塔中。

  除了上述因素之外。另一重要因素如所述在两台并列运行的引风机入口挡板开度比较接近的状态下,是2引风机失速,风量很小,其抽吸的粉煤灰和so2的比例也很少。这与我们经常观察到的以下现象是非常一致的:即1脱硫塔下部的含灰量明显地多于2,其溢水颜色亦明显地深于.为了纠正这种自然存在的不理想的偏向,除了在进口处作一些结构上的改进外,可在运行方式上采用以下的倾向性操作方式:两台引风机并列运行时,1用小开度,2用大开度。引风机单侧运行时,1风机少运行,2风机多运行。

  单侧风机运行带负荷试验(1)上午2引风机单侧运行。锅炉负荷为110t/h,风机司炉盘挡板开度为100%(现场指示只有70%),电流已达额定值(37a),表盘氧量表指示值9%(此值已很大)。此时风机机壳振动正常,只有150m,其中分量大的为17hz50m,可以忽略,而33hz更微,只有1824m,此时甲侧风机开度为50%左右停止运行,有大量循环风存在。因电动机额定功率310kw的限制未再带更高的负荷图示数据进一步证明3.2节并列运行两风机风量分配不均匀的讨论结果。

 

 

 

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